為了驗證該文推導的有軸向約束的鋼柱內力計算公式，采用有限元對文中推導的軸向位移計算方法進行了驗證，分析中采用的鋼柱尺寸為:H100X100X6X8。長度為l=4m，常溫下的軸力Pzo=50kN，兩端鉸支柱的防火涂料破損長度系數為,u=0.2。兩端固支柱的防火涂料破損長度系數為a=0.25，鋼材的熱膨脹系數取1.2X10--。隨著溫度的升高，軸向位移的計算結果見圖4所示。從圖中可以看出，該文的計算結果和有限元分析結果吻合較好。為了說明防火涂料局部破損的軸向約束鋼柱的臨界溫度的計算方法，進行了一個算例分析，使用該文給出的方法計算了兩端鉸支軸向約束鋼柱的內力隨溫度變化的關系，并計算了該柱的臨界溫度。分析中采用的鋼柱為H100X100X6X8，面積為A=2190mm2，慣性矩為I=383cm，截面模量為W=76.5cm3，常溫下鋼材的彈性模量為凡。-2.06X105MPa，常溫下鋼材的屈服強度為幾2o=235MPa，鋼柱的長度為l=4m，長細比為96。防火涂料的厚度取30mm，使用《建筑鋼結構防火技術規法》中給出的溫度計算方法分別計算了防火涂料破損段和未破損段的溫度，見圖5所示。使用文中的方法計算了防火涂料破損段的溫度與鋼柱內力之間的關系，見圖6所示。圖中X是鋼柱的承載力設計值與截面屈服承載力的比值，g是軸向約束剛度比，定義為x=Pza/(fYZOA)，夸=k/<EzoA/L)<27)根據防火涂料局部破損后鋼柱的臨界溫度的定義，使用文中的方法計算了鋼柱的承載力和軸向約束鋼柱的內力隨溫度的增加值，從而得到了鋼柱的臨界溫度。計算結果見圖7所示。從圖7中可以看出，防火涂料局部破損后兩端鉸支柱的臨界溫度隨著軸向約束剛度和防火涂料破損長度系數的增加而降低。www.latepresent.com